氣力輸送系統(tǒng)阻力：氣力輸送系統(tǒng)中管道的空氣阻力怎樣計算？

　　2020-08-13閱讀量： 次

　　氣力輸送系統(tǒng)的設(shè)計要考慮十分多的方面，其中管道的阻力計算是設(shè)計過程十分核心的內(nèi)容，若不進行科學(xué)計算容易造成管道堵塞或能源浪費情況，那氣力輸送系統(tǒng)中管道的空氣阻力怎樣計算？

　　管道阻力由沿程阻力和局部阻力構(gòu)成，同時還要注意清潔空氣輸送時的阻力與帶料運行時的區(qū)別，并計算帶料時的阻力，如果不進行科學(xué)的計算而僅憑經(jīng)驗設(shè)計，那會影響后續(xù)的正常運作使用。

　　沿程阻力系數(shù)：當(dāng)固體邊界的形狀和大小沿程不變，流體在長直流段中流動的速度分布基本不變，流動時只有因黏性引起的內(nèi)摩擦力作用而產(chǎn)生的阻力稱為沿程阻力。氣力輸送沿程阻力系數(shù)用公式法，要按照流態(tài)來決定具體選用哪個公式更適用。確定流態(tài)首先要計算雷諾數(shù)，雷諾數(shù)是界定層流和紊流的依據(jù)，不同的流態(tài)要用不同的公式計算沿程阻力系數(shù)。

　　局部阻力系數(shù)：當(dāng)固體邊界的形狀、大小或者兩者之一沿流程急劇變化，流體的流動速度分布發(fā)生了變化，流動阻力大大增加，形成比較集中的能量損失，這種阻力稱為局部阻力。局部阻力系數(shù)大多采用查表法。局部阻力主要是流體經(jīng)過彎頭、三通、收縮（擴散）管、變徑管、卸料器及除塵器等異形管道，由于截面形狀、運動方向和速度的突變所產(chǎn)生的阻力，局部阻力系數(shù)一般均采用查表法。

　　以上是氣力輸送系統(tǒng)中管道空氣阻力的計算方式，準(zhǔn)確合理的計算才能為企業(yè)打造高效合適的氣力輸送系統(tǒng)。維杰作為國內(nèi)大型的物料自動化廠家，目前有著大量成功的氣力輸送工程案例，專業(yè)的團隊能為各行業(yè)領(lǐng)域定制設(shè)計打造合適的氣力輸送系統(tǒng)。

氣力輸送系統(tǒng)阻力：氣力輸送系統(tǒng)基本參數(shù)計算知識

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　　1、系統(tǒng)預(yù)設(shè)參數(shù)計算更新時間：2005年7月20日系統(tǒng)預(yù)設(shè)參數(shù)計算1.阿什管當(dāng)量長度Leg灰管線的總等效長度為leg=L HnLr(m)(5-19)(5-19)2.灰-氣比您可以根據(jù)選定的空壓機容量和倉庫泵輸出計算平均混合比=ghx 103/QMa(t2t 3)(kg/kg)(5-20)Gh=hp (t/倉庫)(5-21)Gh-倉庫泵灰水容量，t/倉庫。灰色因子的選擇取決于管道的長度、灰色的特性等。對于干灰色傳遞系統(tǒng)，值通常為7-20 kg/kg。如果進給距離短，則使用上限。如果傳輸距離較長，則消除限制。3.進給系統(tǒng)所需的風(fēng)量單倉庫泵和雙倉庫泵都間歇性工作，因此系統(tǒng)所需的風(fēng)量必須基于倉庫泵每個工作。

　　2、周期所需的風(fēng)量。然后合成每分鐘的平均消耗量。即體積流QA=GH x3/a(t2t 3)(m3/min)(5-22)質(zhì)量流Ga=Qaa=16.67 Gm/ (kg/min) (5-23)4.灰混合物的溫度輸送機起始處的灰色氣體混合物的溫度可以計算為TM=(gmch th ga cata)/(gmch gaca)(c)(5-24)，如下所示Gm-系統(tǒng)輸出，kg/min；Ch-材料的比熱容，按kcal/(kg)、公式(5-7)計算Th-灰色溫度，c；Ca-空氣的比熱容，通常為o . 24k cal/(kg)；Ta-運輸空氣的溫度，c灰色氣體混合物在管道內(nèi)流動時持續(xù)向外散熱，混合物的溫度逐漸降低，產(chǎn)生。

　　3、了與環(huán)境溫度、輸送管道直徑等有關(guān)的溫度下降值。經(jīng)驗表明，每100米的溫度下降值通常為6-20 。混合物與周圍環(huán)境的溫差大時，取上限。溫差時消除限制。5.進給速度倉泵正壓氣力除灰系統(tǒng)通常需要傳遞較長的距離，為了系統(tǒng)的安全經(jīng)濟運行，需要沿管道直徑逐段放大，通常由2-3個不同的管道直徑組成，以便每個段的輸送速度在設(shè)計建議范圍內(nèi)。根據(jù)實際經(jīng)驗，建議每個管段的進給速度如下：管道起始速度：b=10-12m/s；前管和中間管末端速度：e=15-20m/s；背面管道末端的速度： e=15-25m/s計算管段實際端點的速度e可計算為e=0.0212Qe/D2 (m/s) (5-25)Qe=(paTe/peTa)。

　　4、。Qm (m3/s) (5-26)中間QE段端子的體積流計算，m3/minPe-管段末端絕對壓力計算，PaTe-管段終端溫度計算，k；Pa-區(qū)域大氣壓力，pa；Ta-區(qū)域平均大氣溫度，kD-進給管道的內(nèi)徑，m系統(tǒng)輸出Gm計算(a)系統(tǒng)輸出Gm氣動除灰裝置的輸出可以根據(jù)系統(tǒng)的最大吞吐量(考慮進給系統(tǒng)和設(shè)備維修時間等)來確定。對于倉庫泵系統(tǒng)，可以根據(jù)設(shè)計吞吐量Gms和管道長度，首先選擇特定規(guī)格的倉庫泵，然后計算倉庫泵系統(tǒng)產(chǎn)力Gm是否滿足運輸要求、GmGms。單倉庫泵Gm=60hp/(t1 t2) (t/h) (5-16)雙倉庫泵Gm=60hp/(t2 t3) (t/h) (5-17)T3=x(b/。

　　5、QM)x(po-PC)/pax(273 ta)/(273t)(min)(5-18)-倉泵填充系數(shù)，一般o.8；h-灰的累積密度可以近似o.7到0.8t/m3。p-倉泵的幾何體積. m3；T1-供應(yīng)設(shè)備的形式和輸出，1裝滿倉庫灰所需的時間，分鐘T2-1 Cang ash飛行所需的時間，主要與輸送管道的長度有關(guān)，minT3-倉泵壓力恢復(fù)時間，分鐘；-送風(fēng)系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，通常為1.1-1.2b-供氣系統(tǒng)總氣體存儲量，m3；Qm-空氣壓縮機的自由氣流，m3/minPo-倉庫泵啟動吹灰壓力，PaPc-倉庫泵停止吹灰時的壓力，PaPa-區(qū)域大氣壓力，pa；Ta-區(qū)域平均大氣溫度，c.t壓縮送風(fēng)溫度，c除灰系。

　　6、統(tǒng)中的壓力損失p更新時間：2005年7月20日除灰系統(tǒng)中的壓力損失p倉泵正壓氣力除灰系統(tǒng)的壓力損失按段計算，從整個管道末端(即灰色庫排出的接口)到管道起點。正壓氣力除灰系統(tǒng)的壓力損失由以下部分組成：1.管道壓力損失p1輸送管道的壓力損失必須是水平、垂直、傾斜管道和管道附著壓力損失的總和。為了簡化計算，通常可以將每個部分轉(zhuǎn)換為等效長度的水平管道。計算公式為P1=PE 2 19.6 PEa(lcq/d)(eE2/2g)(1k)(pa)(5-27)格式中，pe-管段末端的絕對壓力，Pa，對于最后一個管段，PE是檢入界面中的壓力。a-按公式(5-9)計算管段的空氣摩擦阻力leq根據(jù)公式(5-19)和表。

　　7、5-1，表5-2計算管段的等效長度。D-管段的管徑計算，m；計算 e管段終端的重度空氣，kgf/m3e-計算管段的端子速度，m/s；-灰-氣混合比，計算(5-20)，kg(灰色)/kg(氣體)；K-2相流系數(shù)通常可以通過測試獲得，也可以按表5-3中列出的數(shù)據(jù)選擇。2.輸送設(shè)備的壓力損失pp上泵的壓力損失見表5-5，其他形式倉泵的壓力損失可參考選擇。表5-5人倉庫泵壓力損失表倉庫泵流量(m3/min) 20-40 40 40壓力損失 PP (pa) 6000-12000-15000灰色粒子加速引起的壓力損失pac在供應(yīng)點、管道減少和彎頭后，灰色粒子啟動加速引起的壓力損失按公式(5-13)計算。6。

　　8、0m#T/4k，4dU3h4.收貨壓力損失popo=e 2e (1 0.64)/2g (pa) (5-28)型式的所有參數(shù)均使用灰色-空氣混合物的儲存位置值，測量結(jié)果po通常為3000-5000 Pa。5.袋收塵霉菌的壓力損失pi通常，可以根據(jù)制造商提供的相關(guān)壓力損失數(shù)據(jù)進行選擇。如上所述，正壓氣力除灰系統(tǒng)的壓力損失計算如下。p=P1PPP0pi(pa)(5-29)型式P1角度計算的管段管的壓力損耗總和，Pa灰負(fù)壓除灰系統(tǒng)計算系統(tǒng)輸出Gm更新時間：2005年7月20日一、灰渣負(fù)壓除灰系統(tǒng)計算(a)系統(tǒng)輸出Gm能源環(huán)境論壇()n！g；G #z系統(tǒng)輸出是鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)時每小時的總灰或總渣量，系。

　　9、統(tǒng)設(shè)備停機維護所需的時間，即Gm=(Gtn/tm)X103(kg/h) (5-1)中g(shù)-鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)時每小時總灰或總渣量，t/h；Tn-鍋爐運行時間，一般為8h；Tm-氣動除灰系統(tǒng)的每節(jié)課運行時間，一般考慮為4h。材料輸送閥的負(fù)壓氣力除灰Gf計算更新時間：2005年7月20日材料輸送閥的負(fù)壓氣力除灰Gf計算在特定進給距離和濃度條件下，使用灰調(diào)節(jié)閥的負(fù)壓氣動除灰系統(tǒng)的輸出主要取決于管道直徑，其關(guān)系可以參考表5-4。表5-4系統(tǒng)輸出和管道直徑關(guān)系直徑(mm) DN150 DN125 DN150 DN200 DN250系統(tǒng)輸出(t/h) 5-8-10 10-15-40-60負(fù)壓系統(tǒng)的系統(tǒng)輸出可按。

　　10、如下方式計算gf=(q/v1)x(p1v 1-p2v 2)/(k-1)* 3.6/(w2/2l FH w2fn/2g)XG(F-摩擦系數(shù)；G-重力加速度，9.81m/S2H-垂直上升，m；Lf-水平距離傳遞，m；k固定土壤水分指數(shù)，優(yōu)選1.2N-90彎頭數(shù)；如果彎頭小于90，則將其轉(zhuǎn)換為90彎頭P1-負(fù)壓設(shè)備入口空氣壓力，Pa(絕對)P2 -負(fù)壓設(shè)備出口空氣壓力，Pa(絕對)Q -負(fù)壓設(shè)備進口氣流，m3/SV1-負(fù)壓設(shè)備進口空氣比，m3/kg；V2-負(fù)壓設(shè)備出口空氣比，m3/kg:W-管平均速度，m/s氣力輸送系統(tǒng)的經(jīng)濟性分析更新日期：2005年7月24日設(shè)計氣力材料系統(tǒng)時，首先要確保完成預(yù)定。

　　11、的運輸工作，同時合理確定要采用的設(shè)備種類和容量，以及與之相關(guān)的問題。設(shè)計時不要只看設(shè)備費用的數(shù)額，更重要的是綜合材料的特性對質(zhì)量的影響、吞吐量、運輸距離、運輸路線情況以及特定材料的運行管理困難和成本等。各種設(shè)備的條件都適合空運，但如果含有大量水分、附著力等，不能空運，即使機器運輸設(shè)備費用高，也要采取機械運輸方式。將石灰石粉輸送到循環(huán)流化床鍋爐前的料倉時，氣動輸送所需的電力很多，乍看似乎運行成本很高，但在系統(tǒng)的合理性或生產(chǎn)技術(shù)方面，最好以氣力輸。到底在什么情況下以什么方式采用技術(shù)經(jīng)濟性更合理。一般來說，機器運輸對較短距離的運輸有利。相反，長距離運輸從必要的電力來看，采用氣動輸送系統(tǒng)是不利的，但從。

　　12、設(shè)備成本方面來說，采用氣動輸送系統(tǒng)是有利的。需要注意的是，設(shè)備成本和所需的電力和運營成本因周圍條件而異，一般無法比較，根據(jù)不同的平臺支架和附件，波動幅度很大。總之，設(shè)計氣動除料系統(tǒng)時，必須按照工程的特定條件進行工作。綜合技術(shù)經(jīng)濟比較，選擇最合適的運輸系統(tǒng)和合適的設(shè)備。在設(shè)置了系統(tǒng)的輸送輸出和輸送距離的情況下，系統(tǒng)的經(jīng)濟性通常取決于從設(shè)備的能耗角度按空氣設(shè)備所需的功率與系統(tǒng)壓力和氣流的乘積成比例傳遞的灰氣體混合比例。提高灰混合比可以減少傳送的空氣量，如果輸送速度保持一定的條件，則傳送的空氣量與直徑的平方成正比。換句話說，在qD2的情況下，系統(tǒng)壓力是輸送管的阻力與管直徑的反比。也就是說，p1/d與。

　　13、灰-氣比不成比例地增加。因此，提高輸送的灰-氣比和減少空氣量，以減少壓力(泵)裝置的能耗是非常好的。隨著系統(tǒng)基礎(chǔ)架構(gòu)成本的增加，設(shè)備和運輸管道的內(nèi)徑、支架和安裝成本相應(yīng)減少，系統(tǒng)基礎(chǔ)架構(gòu)成本的節(jié)約也很明顯。灰氣體比越大，有利于提高輸送容量，經(jīng)濟性也越高。但是，灰比太大可能會在相同的氣流速度下發(fā)生堵塞，輸送壓力也會提高，在負(fù)壓和低壓氣力輸送系統(tǒng)中，可能會超過擠出機機器允許的吸入壓力或排氣壓力。因此，灰的比率值受材料的物理性質(zhì)、運輸方式和運輸條件的限制。特別是在正壓氣力輸送系統(tǒng)中，考慮到掩體泵本身的大小和結(jié)構(gòu)、桶的內(nèi)徑和長度、彎頭數(shù)和使用的風(fēng)量等條件，灰色機比自然更加有限。一般選取范圍，在此范圍內(nèi)。

　　14、，設(shè)計計算會考慮運輸條件，并可參考各種例證以選取灰色比率，例如表格5-8表5-8灰氣比值傳遞方式負(fù)壓低真空小于10高真空10- 20壓力低壓20高壓10-40流化壓力40-80在上面的圖表中也很容易看出。綜合比較后，有條件的時候，應(yīng)盡可能使用高濃度的高密度相氣力輸送系統(tǒng)。表5-9是德國企業(yè)的例子。從表中可以看出，氣動材料去除系統(tǒng)比機械方法消耗的電力多，運行成本接近，但設(shè)備成本節(jié)約得多。但是國內(nèi)氣力除材裝置只有實現(xiàn)國產(chǎn)化，才能取得這樣的結(jié)果。表5-9運輸方式的經(jīng)濟比較主要設(shè)備設(shè)備費用(標(biāo)記)電力消耗運營費(標(biāo)記/t)(Kwh)(標(biāo)記/t)(1)機器卸料裝置螺絲傳送帶電梯帶式輸送機(包括平臺支架和。

　　15、走廊)卸料裝置 70 . 08 0 . 40(2)機器卸料和空氣箱組合螺旋輸送機1(斗式電梯空氣箱)x 2段(包括平臺直架)，除塵裝置 50 . 06 0 . 23(3)氣動除灰裝置，包括空壓機 80，坦克泵一級管道(包括支架)旋風(fēng)除塵裝置180*0.09 0.20.30*0.41*水泥輸出60t/h，輸送距離300米。* *要運輸水泥，需要60m3/t的風(fēng)量，壓力為0.2MPa的空氣需要0.05KWh/m3的電能，因此功耗為180kWh。是。功耗為0.3mark/t表5-10顯示了以10/h的輸出傳遞30、150、300距離所需的供應(yīng)管道直徑與功耗的比較示例高壓供壓低壓供壓負(fù)壓吞吐量(t/h)10 10 10 10 10 10 10 10 10 10運輸距離(m) 30 150 300 30 300 30 150 300管道直徑(英寸)2 2X(1/2) 3 4 7 10 4 8 10壓力機械空壓機羅茨范羅茨風(fēng)扇功率(千瓦)19 30 37 11 30 45 15 37 60電費146 100 100 100 100 107 127。

氣力輸送系統(tǒng)阻力：氣力輸送系統(tǒng)阻力 負(fù)壓氣力輸送系統(tǒng)介紹 氣力輸送機原理

　　氣力輸送泵結(jié)構(gòu)圖

　　氣力輸送泵工作原理

　　氣力輸送泵由擴散室、泵體、活動風(fēng)管，執(zhí)行機構(gòu)等部分組成。低壓空氣經(jīng)進風(fēng)管、泵體，進入擴散室。高速氣流通過氣力輸送泵泵體時把噴嘴周圍物料氣化，出噴嘴進入擴散室的氣流在噴嘴與擴散室形成局部負(fù)壓，把氣化物料吸入輸料管，被高速氣流提升到卸料點。

　　氣力輸送泵優(yōu)勢特點

　　1、設(shè)備投資小，用一臺氣力輸送泵可替代二臺倉泵，降低了設(shè)備投資。

　　2、氣力輸送泵的用氣壓力為0.04Mpa-0.1Mpa，降低了供氣壓力，節(jié)約了耗氣量，同時降低了電機功率。

　　3、降低了維修費用。該系統(tǒng)一次安裝調(diào)試投運后，基本不用操作，幾乎沒有維護量，檢修工只須定期檢查即可。

　　4、低壓力輸送，設(shè)備密封性較好，運行可靠，無堵管現(xiàn)象，環(huán)境面貌得到完善。

　　氣力輸送泵安裝操作與維修

　　氣力輸送泵一般安裝在料倉庫底比較合適，要固定牢靠，并對進出風(fēng)管給以固定。同時保證風(fēng)管在水平線上，各連接處要加以密封處理，保證不漏氣。

　　新投產(chǎn)的泵或改變所輸送物料時，應(yīng)先把活動風(fēng)管外腔加入足量的潤滑油，再通過執(zhí)行機構(gòu)對活動風(fēng)管進行調(diào)整，來改變噴嘴與噴頭之間的距離，通過調(diào)試來選擇一個比較理想的位置同時記下標(biāo)尺刻度，開始正常工作，停機時先使噴嘴與噴頭閉和并使管道內(nèi)物料全部送完后才能停風(fēng)。

　　氣力輸送泵只有在料面具有一定高度時才能正常工作，如果料位低于一定值時輸送量會減少。

　　如果突然停氣等使管道堵塞時，應(yīng)使噴嘴與噴頭閉和吹氣直到管道通暢。

氣力輸送系統(tǒng)阻力：石子煤氣力輸送系統(tǒng)阻力特性研究

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　　何文社;李昌志;季日臣;貢力;;沖積河流粗化后的床面沙粒阻力[J];水利學(xué)報;2010年01期

　　宗平;;世博“生活垃圾氣力輸送系統(tǒng)”引領(lǐng)環(huán)衛(wèi)技術(shù)革命[J];軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品;2010年04期

　　陳雙華;吳曉;;觸摸屏與PLC在火電廠75t/h燃燒爐粉煤灰氣力輸送系統(tǒng)的應(yīng)用[J];硫磷設(shè)計與粉體工程;2010年02期

　　李志華;劉艷青;;基于優(yōu)化炭黑密相氣力輸送系統(tǒng)的設(shè)計方案[J];橡塑技術(shù)與裝備;2010年04期

　　王青峰;;恒運電廠8號爐氣力輸送改造技術(shù)分析[J];山西能源與節(jié)能;2010年02期

　　何懷昌;周倩;;負(fù)壓和正壓氣力石子煤輸送系統(tǒng)比較[J];廣東電力;2010年05期

　　鄧紹云;;有限深度均勻流中圓柱遮流阻力影響特性研究[J];人民黃河;2010年05期

　　趙熙;閻維平;祝憲;趙振寧;郭興貴;張清峰;;600MW鍋爐中速磨石子煤排放異常分析[J];鍋爐技術(shù);2010年02期

　　郝瑞霞;馬瑞群;曹靖;;電廠引水箱涵水力特性的試驗研究——以福建可門電廠為例[J];西北林學(xué)院學(xué)報;2010年05期

　　10

　　鐘更進;;基于CC-Link總線的氣力輸送系統(tǒng)的設(shè)計[J];機電工程技術(shù);2010年06期

　　張景波;趙立國;;燒結(jié)氣力輸送系統(tǒng)常見故障處理[A];2010年全國能源環(huán)保生產(chǎn)技術(shù)會議文集[C];2010年

　　呂恩利;陸華忠;楊洲;韓小騰;張東霞;;氣調(diào)保鮮運輸車通風(fēng)系統(tǒng)的阻力特性[A];2010國際農(nóng)業(yè)工程大會提升裝備技術(shù)水平，促進農(nóng)產(chǎn)品、食品和包裝加工業(yè)發(fā)展分會場論文集[C];2010年

　　劉燦成;楊洲;呂恩利;吳良軍;;荔枝包裝箱通風(fēng)阻力特性研究[A];2010國際農(nóng)業(yè)工程大會提升裝備技術(shù)水平，促進農(nóng)產(chǎn)品、食品和包裝加工業(yè)發(fā)展分會場論文集[C];2010年

　　俞潔;由世俊;張歡;;海水—乙二醇溶液換熱器的設(shè)計[A];全國暖通空調(diào)制冷2010年學(xué)術(shù)年會論文集[C];2010年

　　朱春;張旭;;送風(fēng)孔板阻力系數(shù)模擬研究[A];全國暖通空調(diào)制冷2010年學(xué)術(shù)年會論文集[C];2010年

　　段芮;;CC型一次表面換熱與阻力特性研究[A];中國動力工程學(xué)會透平專業(yè)委員會2010年學(xué)術(shù)研討會論文集[C];2010年

　　呂忠闖;宋建華;楊華強;;梗絲氣力輸送系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計[A];中國煙草學(xué)會工業(yè)專業(yè)委員會煙草工藝學(xué)術(shù)研討會論文集[C];2010年

　　王麗;張宏媛;強亮生;李春梅;;剛性生物填料對內(nèi)河流動影響的模擬研究[A];Proceedings of 2010 First International Conference on Cellular,Molecular Biology, Biophysics and Bioengineering(Volume 4)[C];2010年

　　王兆立;牛江龍;秦再白;龐永杰;;長航程潛水器艇型設(shè)計[A];第十四屆中國海洋（岸）工程學(xué)術(shù)討論會論文集（上冊）[C];2009年

　　10

　　吳漫天;;國內(nèi)首次散裝干粉抹灰砂漿機械化施工應(yīng)用[A];2009預(yù)拌砂漿發(fā)展論壇論文集[C];2009年

　　王飛;ZL50型裝載機動力艙空氣流動與換熱分析[D];吉林大學(xué);2010年

　　欒志堅;新型板式換熱器內(nèi)高粘性流體傳熱與流動特性研究[D];山東大學(xué);2009年

　　李鋒祥;換熱器管程組合轉(zhuǎn)子強化傳熱研究與結(jié)構(gòu)改進[D];北京化工大學(xué);2009年

　　吳福生;含植物明渠水動力特性研究[D];南京水利科學(xué)研究院;2009年

　　王永安;液壓集成塊性能評估系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究[D];大連理工大學(xué);2009年

　　徐瑩;城市污水流變與換熱特性研究[D];哈爾濱工業(yè)大學(xué);2009年

　　韓繼文;不同磁場定向控制方式下高速磁懸浮列車牽引特性的分析[D];中國科學(xué)院研究生院（電工研究所）;2006年

　　張冠敏;復(fù)合波紋板式換熱器強化傳熱機理及傳熱特性研究[D];山東大學(xué);2006年

　　李維紅;玻璃材料在雙向應(yīng)力下失效分析的數(shù)值模擬與失效準(zhǔn)則的驗證[D];大連理工大學(xué);2005年

　　10

　　趙兵濤;軸對稱旋轉(zhuǎn)流氣固分離理論與技術(shù)[D];東華大學(xué);2005年

　　王以飛;大型袋式除塵器流場的模擬分析與應(yīng)用[D];東華大學(xué);2010年

　　倘向陽;海上鉆井平臺鉆屑處理與遠(yuǎn)距離輸送技術(shù)[D];中國地質(zhì)大學(xué)（北京）;2010年

　　楊濤;熱光伏發(fā)電系統(tǒng)研究[D];南京理工大學(xué);2010年

　　孫淑紅;膜式全熱換熱器性能及其電場強化傳熱研究[D];北京工業(yè)大學(xué);2010年

　　張振興;基于均勻多孔介質(zhì)模型的氧化床阻力特性數(shù)值研究[D];山東理工大學(xué);2010年

　　舒志君;新型干法水泥企業(yè)自動取樣、輸送與化驗系統(tǒng)開發(fā)與研究[D];武漢理工大學(xué);2010年

　　劉曉麗;發(fā)動機熱管式中冷器熱力性能優(yōu)化設(shè)計研究[D];北京交通大學(xué);2010年

　　胡曉景;太陽能真空集熱管內(nèi)傳熱特性的研究[D];華南理工大學(xué);2010年

　　趙振生;間接蒸發(fā)冷卻器的改進實驗與CFD模型研究[D];湖南大學(xué);2010年

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　　徐磊;汽車排氣消聲器聲學(xué)及阻力特性的數(shù)值仿真研究[D];合肥工業(yè)大學(xué);2010年

　　郭建國;國內(nèi)首臺中速磨石子煤負(fù)壓輸送系統(tǒng)在海電試驗成功[N];烏海日報;2011年

　　耿挺　王春;垃圾處理影無蹤[N];科技日報;2010年

　　杜新民;科學(xué)使用 發(fā)揮星形卸灰閥效用[N];中國冶金報;2010年

　　通訊員 夏元明　高大仲;揚州發(fā)電“五個到位”保電世博[N];中國電力報;2010年

　　耿挺　王春;“智能化垃圾氣力輸送系統(tǒng)”亮相世博[N];科技日報;2010年

　　本報記者 童海華　張朝登;城市也可以沒有垃圾[N];中國經(jīng)濟導(dǎo)報;2010年

　　通訊員 楊梅力;荊門熱電石子煤實現(xiàn)全封閉環(huán)保型排放[N];中國電力報;2010年

　　本報駐美國記者 毛黎;給風(fēng)兒插上翅膀[N];科技日報;2010年

　　本報駐美國記者 毛黎;給風(fēng)兒插上翅膀[N];科技日報;2010年

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　　本報駐美國記者 毛黎;給風(fēng)兒插上翅膀[N];科技日報;2010年

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