旋風除塵器型號選擇：幾十種旋風除塵器技術參數及風量阻力（圖表）

　　旋風式除塵器主要技術性能

　　普通旋風

　　除塵器

　　DF型旋風除塵器

　　XCF型旋風除塵器

　　XP型旋風除塵器

　　XM旋風除塵器

　　LG型旋風除塵器

　　XZT型長錐體旋風除塵器

　　SJD/G型旋風除塵器

　　SND/G型旋風除塵器

　　φ175~585

　　φ200~1300

　　φ200~1000

　　φ1200~3820

　　φ662~900

　　φ390~900

　　φ578~1100

　　φ384~960

　　1000~17250

　　150~9840

　　370~14630

　　1915~27710

　　1600~6250

　　790~5700

　　3300~12000

　　1850~11000

　　550~1670

　　880~2160

　　160~350

　　350~550

　　750~1470

　　640~700

　　790

　　異形

　　旋風

　　除塵器

　　SLP/A 、B型旋風除塵器

　　XLK型擴散式旋風除塵器

　　SG型旋風除塵器

　　XZY型消煙除塵器

　　XNX型旋風除塵器

　　HF型除塵脫硫除塵器

　　XZS型流旋風除塵器

　　φ300~3000

　　φ100~700

　　φ670~1296

　　0.05~1.0t

　　φ400~1200

　　φ720~3680

　　φ376~756

　　750~

　　94~9200

　　2000~12000

　　189~3750

　　600~8380

　　6000~

　　600~3000

　　1000

　　40.4~190

　　550~1670

　　600~1200

　　25.8

　　雙旋風

　　除塵器

　　XSW型臥式雙級蝸旋除塵器

　　CR型雙級蝸旋除塵器

　　XPX型下排煙式旋風除塵器

　　XS型雙旋風除塵器

　　2~20t

　　0.05~10t

　　1~5t

　　1~20t

　　600~60000

　　1170~45000

　　2200~30000

　　3000~15000

　　3000~58000

　　500~600

　　670~1460

　　550~950

　　600~650

　　組合

　　式旋

　　風除

　　塵器

　　SLG型多管除塵器

　　XZZ型旋風除塵器

　　XLT/A型旋風除塵器

　　XWD型臥式多管除塵器

　　XD型多管除塵器

　　FOS型復合多管除塵器

　　XCZ型組合旋風除塵器

　　XCY型組合旋風除塵器

　　XGG型多管除塵器

　　DX型多管斜插除塵器

　　9~16t

　　φ350~1200

　　φ300~800

　　4~20t

　　0.5~35t

　　2500×2100×4800

　　~8600×8400×15100

　　φ1800~2400

　　φ690~980

　　1916×1100×3160~

　　2116×2430×5886

　　1478×1528×2350

　　~3150×1706×4420

　　1910~9980

　　900~60000

　　935~6775

　　9100~68250

　　1500~

　　6000~

　　28000~78000

　　18000~90000

　　6000~52500

　　4000~60000

　　430~870

　　1000

　　800~920

　　900~1000

　　780~980

　　780~10000

　　700~1000

　　800~900

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　　第六章 除塵裝置 機械除塵器 電除塵器 濕式除塵器 過濾式除塵器 除塵器的選擇與發展 除塵裝置 從氣體中除去或收集固態或液態微粒子的設備稱為除塵裝置 按分離原理分類 ： 重力除塵裝置（機械式除塵裝置） 慣性力除塵裝置（機械式除塵裝置） 離心力除塵裝置（機械式除塵裝置） 洗滌式除塵裝置 過濾式除塵裝置 電除塵裝置 聲波除塵裝置 第一節 機械除塵器 機械除塵器通常指利用質量力（重力、慣性力和離心力）的作用使顆粒物與氣體分離的裝置，常用的有： 重力沉降室 慣性除塵器 旋風除塵器 重力沉降室 重力沉降室是通過重力作用使塵粒從氣流中沉降分離的除塵裝置 氣流進入重力沉降室后，流動截面積擴大，流速降低，較重顆粒在重力作用下緩慢向灰斗沉降 模式包括層流式和湍流式兩種 層流式模式 假定沉降室內氣流為柱塞流；顆粒均勻分布于煙氣中 忽略氣體浮力，粒子僅受重力和阻力的作用 在煙氣流動方向，粒子與氣流速度相同 沉降室的長寬高分別為L、W、H，處理煙氣量為Q 氣流在沉降室內的停留時間 在t 時間內粒子的沉降距離 該粒子的除塵效率 對于Stokes粒子，代入 對于Stokes粒子，重力沉降室能100%捕集的最小粒子的dmin=? 提高沉降室效率的主要途徑 降低沉降室內氣流速度（一般為0.3～2.0m/s） 增加沉降室長度 降低沉降室高度 湍流式重力沉降室 湍流模式1——假定沉降室中氣流處于湍流狀態，垂直于氣流方向的每個斷面上粒子完全混合 分級除塵效率： 對于Stokes粒子，代入 三種模式的分級效率均可用 歸一化 對Stokes顆粒，分級效率與dp成正比 慣性除塵器 機理 沉降室內設置各種形式的擋板，含塵氣流沖擊在擋板上，氣流方向發生急劇轉變，借助塵粒本身的慣性力作用（還利用了離心力和重力的作用），使其與氣流分離 結構形式 沖擊式－氣流沖擊擋板捕集較粗粒子 反轉式－改變氣流方向捕集較細粒子 慣性除塵器 應用 一般凈化密度和粒徑較大的金屬或礦物性粉塵（粘結性和纖維性粉塵不宜） 凈化效率不高，一般只用于多級除塵中的一級除塵，捕集10～20μm以上的粗顆粒 壓力損失100～1000Pa 旋風除塵器 利用旋轉氣流產生的離心力使塵粒從氣流中分離的裝置 旋風除塵器內氣流與塵粒的運動 旋風除塵器氣流與塵粒的運動 旋風除塵器內氣流與塵粒的運動（續） 旋風除塵器 旋風除塵器內氣流的切向速度和壓力的徑向分布 切向速度 外渦旋的切向速度分布： 反比于旋轉半徑的n次方 此處n ? 1，稱為渦流指數 內渦旋的切向速度正比于半徑 內外渦旋的界面上氣流切向速度最大 交界圓柱面直徑 d0=( 0.6～1.0 ) de , de 為排氣管直徑 旋風除塵器 徑向速度 假定外渦旋氣流均勻地經過交界圓柱面進入內渦旋 平均徑向速度 r0和h0分別為交界圓柱面的半徑和高度，m 軸向速度 外渦旋的軸向速度向下 內渦旋的軸向速度向上 在內渦旋，軸向速度向上逐漸增大，在排出管底部達到最大值 旋風除塵器 旋風除塵器的壓力損失 ?：局部阻力系數 A：旋風除塵器進口面積 局部阻力系數 旋風除塵器 旋風除塵器的壓力損失 相對尺寸的不同對壓力損失影響較大，除塵器結構型式相同時，幾何相似放大或縮小，壓力損失基本不變 含塵濃度增高，壓力降明顯下降 操作運行中可以接受的壓力損失一般低于2kPa 思考題： 一個進口面積為0.36m2，排氣管直徑0.6m的旋風除塵器，和另一個進口面積為4m2 ，排氣管直徑2m的旋風除塵器，在氣體入口速度相同時，壓力損失哪個大？為什么？ 旋風除塵器的除塵效率 計算分割直徑是確定除塵效率的基礎 在交界面上粉塵的所受的作用力包括：離心力FC，向心運動氣流作用于塵粒上的阻力FD 若 FC > FD ，顆粒移向外壁 若 FC < FD ，顆粒進入內渦旋 當 FC=FD時，有50%的可能進入外渦旋，即除塵效率為50% 旋風除塵器 旋風除塵器的除塵效率（續） 對于球形Stokes粒子 分割粒徑 dc確定后，雷思一利希特模式計算其它粒子的分級效率 另一種經驗公式 旋風除塵器 旋風除塵器理論分級效率曲線 例題：已知XZT一90型旋風除塵器在選取入口速度v1=13m/s時，處理氣體量Q=1.37m3/s。試確定凈化工業鍋爐煙氣（溫度為423K，煙塵真密度為2.1g/cm3）時的分割直徑和壓力損失。已知該除塵器筒體直徑0.9m，排氣管直徑為0.45m，排氣管下緣至錐頂的高度為2.58m，423K時煙氣的粘度 （近似取空氣的值

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　　1、選型原則

　　選型原則有以下幾方面：

　?、傩L式除塵器凈化氣體量應與實際需要處理的含塵氣體量一致。選擇旋風式除塵器直徑時應盡量小些，如果要求通過的風量較大，可采用幾個小直徑的旋風除塵器并聯為宜。

　?、谛L式除塵器入口風速要保持18~23m/s，過低時除塵效率下降：過高時阻力損失及耗電量均要增加，且除塵效率提高不明顯。

　　③所選擇的旋風式除塵器的阻力損失小，動力消耗少，且結構簡單、維護簡便。

　?、苄L式除塵器能捕集到的最小粉塵粒子應稍小于被處理氣體中的粉塵粒度。

　?、莓敽瑝m氣體溫度很高時，要注意保溫，避免水分在除塵器內凝結。假如粉塵不吸收水分、露點為30～50℃時，除塵器的溫度最少應高出30℃左右，假如粉塵吸水性較強(如水泥、石膏和含堿粉塵等)、露點為20～50℃時，除塵器的溫度應高出露點溫度40～50℃。

　　⑥旋風除塵器結構的密閉要好，確保不漏風。尤其是負壓操作，更應注意卸料鎖風裝置的可靠性。

　　⑦易燃易爆粉塵(如煤粉)應設有防爆裝置。防爆裝置的通常做法是在入口管道上加一個安全防爆閥門。

　?、喈敺蹓m黏性較小時，最大允許含塵質量濃度與旋風筒直徑有關，即直徑越大其允許含塵質量濃度也越大。

　　2、選型步驟

　　旋風除塵器的選型計算主要包括類型和筒體直徑及個數的確定等內容。一般步驟和方法如下所述。

　?、俪龎m系統需要處理的氣體量。當氣體溫度較高、含塵量較大時，其風量和密度發生較大變化，需要進行換算。若氣體中水蒸氣含量較大時，亦應考慮水蒸氣的影響。

　　②根據所需處理氣體的含塵質量濃度、粉塵性質及使用條件等初步選擇除塵器類型。

　?、鄹鶕枰幚淼暮瑝m氣體量Q，可按公式算出除塵器直徑，或根據需要處理氣體量算出除塵器進口氣流速度(一般在12～25m/s之間)，由選定的含塵氣體進口速度和需要處理的含塵氣體量算出除塵器入口截面積，再由除塵器各部分尺寸比例關系選出除塵器。

　　當氣體含塵質量濃度較高，或要求捕集的粉塵粒度較大時，應選用較大直徑的旋風除塵器；當要求凈化程度較高，或要求捕集微細塵粒時，可選用較小直徑的旋風除塵設備并聯使用。

　　④必要時按給定條件計算除塵器的分離界限粒徑和預期達到的除塵效率，也可直接按有關旋風除塵器性能表選取，或將性能數據與計算結果進行核對。

　?、莩龎m器必須選用氣密性好的卸料器，以防器體下部漏風，影響效率急劇下降。除塵器底部設置集塵箱和空心隔離錐可減少漏風和渦流造成的二次揚塵，使除塵效率有較大的提高。

　?、扌L除塵器并聯使用時，應采用同型號旋風除塵器，并需合理地設計連接風管，使每個除塵器處理的氣體量相等，以免除塵器之間產生串流現象，降低效率。徹底消除串流的辦法是為每一除塵器設置單獨的集塵箱。

　?、咝L除塵器一般不宜串聯使用。必須串聯使用時，應采用不同性能的旋風除塵器，并將低效者設于前面。

旋風除塵器型號選擇：除塵器廠家聯系

　　產品介紹：

　　旋風除塵器除塵機理是使含塵氣流作旋轉運動，借助于離心力將塵粒從氣流中分離并捕集于器壁，再借助重力作用使塵粒落入灰斗。旋風除塵器的各個部件都有一定的尺寸比例，每一個比例關系的變動，都能影響旋風除塵器的效率和壓力損失，其中除塵器直徑、進氣口尺寸、排氣管直徑為主要影響因素。

　　產品優點：

　　按照前面軸向速度對流通面積積分的方法，一并計算常規旋風除塵器安裝了不同類型減阻桿后下降流量的變化，并將各種情況下不同斷面處下降流量除塵器總處理流量的百分比繪入，為表明上、下行流區過流量的平均值即下降流量與實際上、下地流區過流量差別的大小。可看出各模型的短路流量及下降流量沿除塵器高度的變化。與常規旋風除塵器相比，安裝全長減阻桿1#和4#后使短路流量增加但安裝非全長減阻桿H1和H2后使短路流量減少。安裝1#和4#后下降流量沿流程的變化規律與常規旋風除塵器基本相同，呈線性分布，三條線近科平行下降。但安裝H1和H2后，分布呈折線而不是直線，其拐點恰是減阻桿從下向上插入所伸到的斷面位置。由此還可以看到，非全長減阻桿使得其伸至斷面以上各斷面的下降流量增加，下降流量比常規除塵器還大，但接觸減阻桿后，下降流量減少很快，至錐體底部達到或低于常規除塵器的量值。

　　短路流量的減少可提高除塵效率，增大斷面的下降流量，又能使含塵空氣在除塵器內的停留時間增長，為粉塵創造了更多的分離機會。因此，非全長減阻桿雖然減阻效果不如全長減阻桿，但更有利于提高旋風除塵器的除塵效率。常規旋風除塵器排氣芯管入口斷面附近存在高達24%的短路流量，這將嚴重影響整體除塵效果。如何減少這部分短路流量，將是提高效率的一個研究方向。非全長減阻桿減阻效果雖然不如全長減阻桿好，但由于其減小了常規旋風除塵器的短路流量及使斷面下降流量增加、使旋風除塵器的除塵效率提高，將更具實際意義。

　　運行影響：

　　旋風除塵器下部的嚴密性是影響除塵效率的又一個重要因素。含塵氣體進入旋風除塵器后，沿外壁自上而下作螺旋形旋轉運動，這股向下旋轉的氣流到達錐體底部后，轉而向上，沿軸心向上旋轉。旋風除塵器內的壓力分布，是軸向各斷面的壓力變化較小，徑向的壓力變化較大(主要指靜壓)，這是由氣流的軸向速度和徑向速度的分布決定的。氣流在筒內作圓周運動，外側的壓力高于內側，而在外壁附近靜壓最高，軸心處靜壓最低。即使旋風除塵器在正壓下運動，軸心處也為負壓，且一直延伸到排灰口處的負壓最大，稍不嚴密，就會產生較大的漏風，已沉集下來的粉塵勢必被上升氣流帶出排氣管。所以，要使除塵效率達到設計要求， 就要保證排灰口的嚴密性，并在保證排灰口的嚴密性的情況下，及時清除除塵器錐體底部的粉塵，若不能連續及時地排出，高濃度粉塵就會在底部流轉，導致錐體過度磨損。

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